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特殊钢杂志 北大核心期刊
《特殊钢》(双月刊)创刊于1980年,由中国金属学会特殊钢分会、大冶特殊钢股份有限公司主办。《特殊钢》是全国特殊钢行业唯一的综合性科技期刊。它主要宣传国家特钢生产、科技政策、报导特钢研究成果、交流推广
  • 主管单位:中国金属学会;大冶特殊钢股份有限公司

    国内刊号:42-1243/TF

    创刊时间:1980-01-01

  • 主办单位:大冶特殊钢股份有限公司;中国金属学会特殊钢学会

    出版地方:湖北

    发行周期:双月刊

  • 国际刊号:1003-8620

所属分类:
期刊 > 工业 
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相关期刊

  • 期刊征稿:特殊钢

    期刊级别:北大核心期刊 

    期刊分类: 期刊 > 工业 

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    主管单位:中国金属学会;大冶特殊钢股份有限公司

    国际刊号:1003-8620

    创刊时间:1980-01-01

    主办单位:大冶特殊钢股份有限公司;中国金属学会特殊钢学会

    国内刊号:42-1243/TF

    发行周期:双月刊

    出版地方:湖北

    期刊开本:A4

    特殊钢杂志简介

    《特殊钢》(双月刊)创刊于1980年,由中国金属学会特殊钢分会、大冶特殊钢股份有限公司主办。《特殊钢》是全国特殊钢行业唯一的综合性科技期刊。它主要宣传国家特钢生产、科技政策、报导特钢研究成果、交流推广

    特殊钢栏目设置
    综述、试验研究、专题讨论、冶金设备、新材料新技术、工艺技术、特殊钢信息
    特殊钢杂志收录/荣誉

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    特殊钢期刊文章

    动车组车轴用钢EA1N的热压缩流变应力行为

    年份:2017
    摘要:试验用EA1N钢(/%:0.35C,0.30Si,0.90Mn,0.013P,0.008S,0.15Cr,0.10Ni,0.10Cu,0.04V,0.04Al)的冶金流程为60 t EBT EAF-LF-VD-下铸8.4t方锭-轧成150mm× 150 mm方坯.采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了EA1N钢在800 ~1 300℃、应变速率0.01~ 10 s-1时的热压缩变形,分析该钢变形时的流变应力、应变速率及变形温度之间的关系,得出流变应力方程.结果表明,EA1N钢在热压缩变形时流变应力随应变速率提高而增大,随变形温度升高而降低,当温度高于1 100℃和应变速率大于1 s-1时,该钢流变曲线呈现明显的动态再结晶特征.EA1N钢的热变形激活能为392.43 kJ/mol.

    无缝管用低硅ST30Al钢LF精炼过程钢水硅含量控制

    年份:2018
    摘要:分析了低硅钢ST30A1(/%:0.06~0.10C,≤0.05Si,0.30~0.45Mn,≤0.015P,≤0.005S,0.025~0.050Al)在LF精炼过程中钢水回磷量、钢水铝含量、精炼渣二元碱度、精炼渣Al_2O_3含量等因素对钢水增硅量的影响,得出转炉下渣量、钢水铝含量、精炼炉渣碱度是影响增硅的主要因素。通过控制转炉下渣、降低原辅料中的硅含量、调整精炼渣中SiO_2、Al_2O_3含量、控制精炼渣二元碱度14,渣中Al_2O_3为27%,控制钢水铝含量0.010%~0.020%,LF钢水增硅量由原0.033%~0.047%降低到0.004%~0.018%,成品钢水硅含量≤0.035%。

    Q420C钢180mm×180mm连铸坯轧制角钢角部裂纹分析和工艺改进

    年份:2017
    摘要:电力铁塔用18 mm厚160角钢Q420C(/%:≤0.20C,1.00 ~ 1.70Mn,≤0.55Si,≤0.035S,≤0.035P,0.02~ 0.20V,≥0.015Als)的冶金流程为80 t BOF-LF-CC-轧制工艺.利用光学显微镜、SEM以及能谱分析仪对热轧角钢角部裂纹进行了分析,结果表明,裂纹周围存在脱碳层及铁素体膜,裂纹处发现S富集及在晶界析出的AlN破坏了钢基体的连续性;得出连铸振痕谷底的夹渣、成分偏析,热应力和弯曲矫直应力导致了角钢沿晶界开裂.通过降低[N]至0.008 0%,控制Als 0.017% ~0.022%,Mn/S≥ 80,钢水过热度≤25℃,保护渣粘度0.73 Pa·s,矫直温度≥950℃等工艺措施,使连铸坯的优质品率由原25.78%提高至85%,有效地降低了角钢角部裂纹的发生.

    窄淬透性带20CrMnTiH齿轮钢的开发

    年份:2018
    摘要:开发的窄淬透性带20CrMnTiH齿轮钢的生产工艺流程为铁水预脱硫0130tBOF—LF—RH-280mm×280mm坯连铸-轧制至Ф60mm圆钢。通过设计的内控成分(/%:0.18—0.20C,0.20~0.30Si,0.90~0.98Mn,≤0.025P,≤0.010S,0.05~0.07Ti,≤0.00150),设立结晶器电磁搅拌参数200A,2.5Hz,控制拉速0.62m/min,过热度15-30℃。检验结果表明,化学成分稳定,钢中氧含量≤11.3×10^-6,非金属夹杂级别≤1.0,带状组织级别≤2.0,淬透性带宽HRC值≤3.5,满足产品协议要求。

    25MnCrNiMoA钢Φ120 mm轧材表面裂纹分析与工艺改进

    年份:2018
    摘要:25MnCrNiMoA钢(/%:0.25~0.26C,0.22~0.25Si,1.25~1.30Mn,0.008~0.011P,0.002~0.004S,0.45~0.50Cr,0.36~0.38Ni,0.24~0.26Mo,0.04~0.08Cu,0.025~0.031Alt)的生产流程为100 t UHP EAF-LFVD-Φ650 mm坯连铸-轧制Φ120 mm材。试制过程热轧材出现批量表面裂纹。通过对轧材表面裂纹缺陷部位组织观察和分析,发现裂纹附近组织存在明显的脱碳及夹杂物,并且裂纹末端存在多条铁素体条带,表明连铸坯质量缺陷是25MnCrNiMoA圆钢产生表面裂纹的主要原因。通过控制[S]≤0.003%,连铸时液面波动≤2 mm,拉速0.26m/min,过热度20~30℃,降低二冷水量,矫直温度≥950℃,优化保护渣组成等工艺措施,避免了25 MnCrNiMoA钢热轧材表面裂纹的形成。

    钛稳定化321奥氏体不锈钢EAF-AOD-LF-板坯连铸的生产工艺实践

    年份:2018
    摘要:钛稳定化321奥氏体不锈钢(/%:0.04~0.08C,0.40~0.70Si,0.80~1.50Mn,≤0.035P,≤0.005S,17.0~18.0Cr,9.0~9.5Ni,0.20~0.40Ti,≤0.020 0N)的生产流程为90tEAF-45t AOD-LF-180mm×1 238 mm板坯连铸。该钢在浇铸过程中易产生水口结瘤和结晶器钢水中出现“结鱼”。根据TiN析出规律的分析,得出为降低TiN在钢水中的析出,应控制[N]≤0.015 0%,[Ti]≤0.25%,中间包钢水温度~1500℃。通过AOD全程采用超纯Ar搅拌,钢包中渣层厚度150 mm,[0]为15×10^-6~20×10^-6,控制[N]~110×10^-6,采用碱度0.75,1300℃粘度0.165 Pa·s的保护渣等工艺措施,使Ti回收率由原40%提高到52%,成品N含量由0.0140%降至0.010 5%,浇铸结束后水口内径由42 mm增至50 mm,轧制缺陷率由改进前3.5%降至1.2%。

    热轧冷却工艺对含铜Hi-B钢抑制剂的影响

    年份:2016
    摘要:模拟CSP工艺试制的含铜Hi-B取向硅钢(/%:0.06C,3.38Si,0.14Mn,0.013P,0.003S,0.37Cu,0.019Als,0.008 7N)由实验室15 kg真空感应炉熔炼铸成60 mm×120 mm板坯经5道次热轧成3.95 mm板,终轧温度870℃。研究了(轧后870℃水冷)直接水淬和(870℃水冷至580℃空冷)阶梯冷却工艺对热轧板表层和心部抑制剂析出的影响。结果表明,热轧板中析出的主要抑制剂为Cu_2S球形颗粒,和析出一些MnS等;在热轧板表层析出的抑制剂比中心层少,但平均尺寸比中心层大;阶梯冷却钢中的析出抑制剂尺寸大于直接水淬钢中的析出抑制剂尺寸。

    120t钢包底吹氩工艺优化水模型研究

    年份:2017
    摘要:以钢厂120 t钢包为研究对象,对相似原理为基础,建立几何比例1∶3的水模型,通过测定单、双透气砖最低吹氩条件(透气砖位置,吹气量0.4 ~2.0 m3/h等)对混匀时间的影响,确定钢包的底吹工艺.实验结果表明,单孔布置时,透气砖距离钢包0.63R(R为钢包底半径)时混匀时间最短;双孔布置时,增大两透气砖之间的距离有利于缩短混匀时间,双孔180°夹角0.6R布置方式效果最好,混匀时间最短;在等气量下,双透气砖效果明显优于单透气砖.

    100 t EAF-LF-VD Φ500 mm连铸坯流程高压锅炉用钢SA-210A1生产实践

    年份:2018
    摘要:生产的高压锅炉用钢SA-210A1(/%:0.08~0.11C,0.22~0.24Si,0.72~0.74Mn,0.007~0.010P,0.004~0.005S,0.010~0.015V,0.025~0.035Ti,0.012~0.018Alt)的冶金工艺流程为55%铁水+废钢-100 t EAFLF-VDΦ500 mm坯连铸-轧制成Φ130mm圆钢。通过低铝脱氧工艺-EAF终点控制[C]≤0.06%,[P]0.006%~0.010%,出钢加石灰12 kg/t,AD粉(/%:10~13A1,55~60Al_2O_3,5~8SiO_2,5~8Mg0)3 kg/t,700%Al钢芯铝3 kg/t预脱氧;LF采用5.76~6.06高碱度Al_2O_3渣系,LF终点喂0.40 kg/t钙线,软吹≥10 min;中间包钢水过热度15~25℃连铸结晶器和末端电磁搅拌,拉速0.31~0.32 m/min,铸坯缓冷≥48 h等工艺措施,SA-210A1钢中的[0]16×10~(-6)24×10~(-6),[N]65×10~(-6)~80×10~(-6),[Alt]≤0.020%,铸坯和热轧圆钢低倍组织和非金属夹杂物均满足要求。

    控轧控冷工艺对冷镦铆螺钢组织和力学性能的影响

    年份:2018
    摘要:试验钢(/%:0.19C,0.17Si,0.44Mn,0.004S,0.007P,0.041Als),由60kg真空感应炉熔炼,锻成120mm×140mm坯,轧成80 mm×80mm坯,再轧成4 mm×100mm成品。试验了950℃、800℃终轧和轧后水冷、空冷对该钢组织和性能的影响。结果表明,实验钢1000℃开轧,经二道次轧制,800℃终轧,以32.33~37.50℃/s的冷却速度水冷,工艺最佳,低碳钢珠光体为89%,铁素体晶粒尺寸38 nm达到了铆螺钢ML45级别。950℃终轧,水冷,力学性能达到了ML40级别。800℃终轧,空冷钢的力学性能也能达到ML30级别。

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